對于不銹鋼直線旋振篩的研究很多,也得到了很多令人滿意的結(jié)果,但大多集中在模態(tài)分析和諧響應(yīng)分析領(lǐng)域,對直線旋振篩的起動過程進(jìn)行研究和分析的文獻(xiàn)不多。
諧響應(yīng)分析雖然能夠得到直線旋振篩篩箱結(jié)構(gòu)某頻率下的動應(yīng)力,但是基于諧響應(yīng)理論得到的響應(yīng)結(jié)果為系統(tǒng)方程的穩(wěn)態(tài)解,忽略了逐漸衰減掉的瞬態(tài)解,而在直線旋振篩的起動過程中瞬態(tài)振動尚未完全衰減消失,因此用諧響應(yīng)分析的結(jié)果來解釋直線旋振篩在起動過程中的結(jié)構(gòu)響應(yīng)不太合理,而應(yīng)采用瞬態(tài)動力學(xué)(時間歷程分析)的方法。
對直線旋振篩的起動過程進(jìn)行瞬態(tài)分析的關(guān)鍵,是建立符合實際工況的有限元模型,而之前的研究在分析時,采用的激振力數(shù)據(jù)均為簡諧載荷,與直線旋振篩起動過程中激振力為變頻變載荷的性質(zhì)不同,得到的仿真結(jié)果與實際狀態(tài)自然差別很大。
不銹鋼直線旋振篩共振時的最大振幅為14.844inm,是正常工作時振幅的3倍左右,在直線旋振篩的承受范圍內(nèi)。
直線旋振篩動位移偏大是由彈簧變形引起的,直線旋振篩篩箱各部位的相對位移并不明顯,而且相差不大,從而說明直線旋振篩的振動較為平穩(wěn)。
直線旋振篩正常工作時,動應(yīng)力相對較小,僅為15.6MPa(遠(yuǎn)小于許用值78.33MPa),并且篩箱整體應(yīng)力分布比較均勻,所以直線旋振篩強(qiáng)度是足夠的。但彈簧支架和側(cè)板相連的位置以及橫梁和側(cè)板相連接的位置存在應(yīng)力集中,這是以后需要注意改進(jìn)的地方。正常工作時,直線旋振篩整體振動的振幅不大,僅為4.93nm,滿足直線旋振篩的設(shè)計規(guī)范和正常工作所需振幅大小。
客服1